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大豆浸泡廢水處理設備選型

大豆浸泡廢水處理設備選型
大豆浸泡廢水處理設備選型

大豆浸泡廢水處理設備選型:采用氣浮—改良活性污泥工藝處理豆制品廢水,效果穩定,維護管理較為簡便,運行的安全性提高,生化出水COD平均為53.9mg/L,各項指標可以達到設計要求。

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產品介紹

根據實際工程經驗,豆制品廢水處理易出現以下問題:?6?8①豆制品生產屬于間歇生產方式,排水時間較集中,水量和水質很不均勻;②SS?6?8高達1?6?8000~1?6?8500?6?8mg/?6?8L?6?8,厭氧條件下易在廢水表面形成浮渣層;?6?8③高濃度廢水在厭氧處理過程中易酸化,使厭氧單元的處理效果惡化;?6?8④好氧階段,采用活性污泥法處理,易產生污泥膨脹。針對本廢水的特點,我公司選用格柵+初沉池+高效氣浮法+UASB+水解酸化+接觸氧化法為本廢水的處理工藝。

大豆浸泡廢水處理設備選型工藝流程說明

          污水先經過格柵去除水中較大的懸浮物進入初沉池,在初沉池將較重懸浮物進行一個初步沉淀,為后續處理降低負荷,經過沉淀后的上清液進入到調節池,調節池的主要作用是均衡水質水量,使系統可以在一個較為穩定的條件下運行。調節池的水采用泵提的方式將污水經加藥反應后進入氣浮的混合區,與釋放后的溶氣水混合接觸,使絮凝體粘附在細微氣泡上,然后進入氣浮區。絮凝體在氣浮力的作用下浮向水面形成浮渣,水面上的浮渣積聚到一定厚度以后,由刮沫機刮入氣浮機污泥池后排入到污泥池。下層的清水一部分回流做溶氣使用,一部分進入到清水池,然后在泵的作用下進入到UASB中,UASB具有厭氧污泥濃度高,平均污泥濃度為20-40gMLVSS/L,有機負荷高,水力停留時間短,如采用中溫發酵時,容積負荷一般為10kgCOD/(m3.d)左右,因此厭氧效果好。 UASB內設三相分離器,無需設沉淀池,被沉淀區分離出來的污泥重新回到污泥床反應區內,因此運行動力較小。在UASB中充分的厭氧發酵,出水進入生化系統中。生化污水處理系統由(水解酸化池、一級接觸氧化池、二級接觸氧化池、沉淀池組成),污水在水解酸化池進行酸化處理,通過水解并在產酸菌的作用下,將廢水中的大分子難降解的有機物分解成小分子有機物、去除部分COD及可溶性的有機酸,并調節廢水水質、水量,確保后續處理負荷穩定;經水解酸化池流入生物接觸氧化池進行生化反應,生物接觸氧化池在充足供氧的條件下,好氧微生物群以污水中的有機物為營養,通過分解吸收有機物來進行自身的新陳代謝活動,從而達到去除污水中有機物的效果。為保證好氧處理效果,在系統內設置膜片曝氣器及彈性立體填料,設備通過曝氣將氨氮等成分轉換成氮氣、氨氣,設備添加彈性填料提高好氧效果及增大生物膜的面積,增大曝氣池內的生物量,提高有機物去除率,具有處理效果穩定、容積負荷高、污泥產率低、剩余污泥含水率低等特點。生物接觸氧化池內要保持一定濃度的活性污泥,污泥來源沉淀池回流,這樣保證了整個系統的穩定運行,保持高有機物去除率,有效防止污泥膨脹。經好氧處理后的泥水混合物進入二次沉淀池,泥水混合物在此實現泥水分離,沉淀污泥回流至水解酸化池,進行反硝化反應,去除污水中的氨氮,剩余污泥則排向污泥池,經過處理后的污泥可委托外運處置。

大豆浸泡廢水處理設備選型工程運行經驗

(1)調節池宜采用空氣攪拌預曝氣。豆制品廢水極易酸化,在管道、儲水池等處易產生沉降后的污泥成塊上浮,同時增加后續處理單元調節pH 的堿消耗量。因此在調節池中宜采用空氣攪拌的方式,對廢水進行預曝氣,可采用的攪拌形式包括穿孔管攪拌、散流式曝氣系統攪拌以及水下攪拌機。預曝氣后的廢水在混凝氣浮單元的去除效果良好,氣浮出水的穩定性提高。

(2)強化氣浮預處理單元的處理效果。豆制品廢水預處理的常見工藝有隔油沉淀、混凝沉淀、混凝氣浮等。沉淀單元的水力停留時間一般為1~2h,但沉降的污泥在沉淀池內的停留時間較長,特別是在排泥頻率低的情況很容易產生酸化上浮現象,降低了沉淀過程的有效性。因此豆制品廢水這類易生物降解、懸浮物濃度很高的廢水宜采用混凝氣浮工藝進行預處理。廢水在氣浮池內停留時間短,溶氣釋放過程有一定的充氧效果,有利于后續生化處理。在工藝運行中,有必要根據氣浮出水的混濁度和顏色等表觀特征,結合進水濃度進行混凝劑投加量的適當調節,可保證廢水中大部分的懸浮物、膠體物在氣浮單元中去除,降低進入生化系統的有機負荷。

(3)對傳統活性污泥法進行改良,采用生物選擇器來抑制絲狀菌污泥膨脹。豆制品廢水進行好氧處理,易產生污泥膨脹問題,主要原因有兩方面:一是生產廢水水質波動性大,水量不均衡,容易使進入曝氣池中的有機負荷過高,局部產生缺氧,使易于獲得溶解氧的絲狀菌增殖;二是曝氣池進水中氮磷營養元素不平衡,使活性污泥微生物生長受限,而比表面積大的絲狀菌更易獲得營養增殖迅速。一般認為豆制品廢水中總氮濃度較高,總磷并不缺乏,但本項目由于生產強化了蛋白回收使進水氮磷濃度不高,而且在混凝反應中聚氯化鋁有一定的除磷作用,使得進入曝氣池中廢水的BOD5∶N∶P=100∶4.5∶0.6。因此解決活性污泥膨脹的問題首先需要從進水水質方面進行,在提高預處理去除效果的同時,在曝氣池中投加磷酸氫二銨,補充微生物生長所需的營養元素。另外在工藝設計運行方面,通過好氧池前設置生物選擇器,使回流污泥在缺氧好氧交替的狀態下運行,有助于抑制絲狀菌的生長。

(4)污泥處理系統需要合理設計、可靠運行。氣浮浮渣中含很多小氣泡,不易沉降,降低了重力污泥濃縮池的效果,適宜采用機械濃縮的方式。與剩余污泥混合后進行長時間重力濃縮,很容易產生沉降后的污泥產氣上浮。因此本工程中將原設計的污泥濃縮池改為儲泥池,縮短污泥停留時間至2~4h,利用帶式濃縮脫水機完成濃縮脫水的過程。工藝運行中取得了較好的效果。另外由于污泥中含有大量的氣浮浮渣,污泥比阻較大,脫水性能較差,因此需要選擇聚合度較高的陽離子聚丙烯酰胺作為脫水絮凝劑;脫水機上下濾帶的張力應選用較低數值,防止產生嚴重跑泥現象;脫水機的濾帶清洗要徹底,應保證沖洗水壓在0.6MPa左右。脫水后的污泥含水率略高(80%~85%),有機物含量高,需要有妥善的處置方式,可考慮用做農肥或土壤改良劑。

大豆浸泡廢水處理設備選型:

(1)采用氣浮—改良活性污泥工藝處理豆制品廢水,效果穩定,維護管理較為簡便,運行的安全性提高,生化出水COD平均為53.9mg/L,各項指標可以達到設計要求。

(2)預處理單元的選擇及運行效果對于豆制品廢水的達標處理有非常重要的作用,正常運行時氣浮系統的COD去除率在50%以上,有助于降低生化處理系統的負荷。調節池采用空氣攪拌進行預曝氣,可以降低中和所需堿量,提高氣浮處理效果。

(3)生物選擇器的設置,使回流污泥在缺氧、好氧條件下交替,可有效抑制絲狀菌的生長。工藝運行中應保證生化系統進水營養元素的合理調配,適時的補充氮磷元素,促進菌膠團微生物生長,是解決污泥膨脹問題的關鍵之一

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